根據(jù)試驗得出的各測點的位移計算鋁合金玻璃幕墻構件和中空玻璃中心點處的撓度。幕墻試驗構件中心點的撓度以及中空玻璃中心點的撓度隨壓力差的變化規(guī)律如圖3所示。從圖3可以看出，鋁合金玻璃幕墻構件中心點處的撓度隨著壓力差的加大呈近似線性增加。正壓力差為1250Pa時，構件中心點處的非常大撓度為6.01mm;相應的負壓力差作用下的構件非常大撓度為-6.34mm，二者相差5%。構件中的中空玻璃中心點處撓度也隨著壓力差的加大呈近似線性增加的變化規(guī)律。非常大正壓力差作用下，中空玻璃中心點處的撓度為3.81mm，相應的負壓力差作用下的非常大撓度為-3.79mm，二者相差不到1%。

　　圖3試件和中空玻璃中心點撓度隨壓力差的變化規(guī)律

　　3.理論分析
　　
　　3.1撓度計算
　　
　　針對中空玻璃幕墻的特點，由于其變形較小，一般小于玻璃的厚度。因而，可以采用《玻璃幕墻工程技術規(guī)范(JGJ102-2003)》中的小撓度計算理論來計算其跨中撓度。但是在確定其厚度時，應采用等效厚度。中空玻璃構件的剛度可以按照下式確定：

　　式中，D為中空玻璃構件的剛度，E為玻璃的彈性模量，(N/mm2);te為中空玻璃的等效厚度，(mm);v為泊松比。中空玻璃的等效厚度t由下式計算：

　　式中，k為等效厚度系數(shù)，取k=0.95;t1和t2分別為各單片玻璃的厚度，(mm)。對于玻璃的跨中撓度，按照考慮幾何非線性（詞條“非線性”由行業(yè)大百科提供）的有限元方法計算，風荷載作用下非常大撓度由下式計算：

　　式中，wk為垂直于玻璃幕墻平面的風荷載標準值，(N/mm);a為玻璃短邊變長，(mm);μ為撓度系數(shù)，可由玻璃短邊與長邊邊長比按規(guī)范《玻璃幕墻工程技術規(guī)范(JGJ102-2003)》確定，η為折減系數(shù)，可由參數(shù)θ按照規(guī)范確定，且：

　　3.2試驗與理論結(jié)果對比分析
　　
　　理論計算中，取玻璃的彈性模量為6.5×104N/mm2，泊松比取0.25。各層玻璃的厚度為6mm，玻璃短邊尺寸為1000mm，長邊為1700mm。各級壓力差荷載作用下相應的參數(shù)和折減系數(shù)的計算結(jié)果見表1。

　
　　表1各級壓力差下的參數(shù)和折減系數(shù)

　　中空玻璃中心點處的撓度的理論解和試驗結(jié)果如圖4所示。由圖4可知，理論結(jié)果和試驗結(jié)果具有相同的變化規(guī)律，其撓度均隨著壓力差的加大而近似呈線性增加。當壓力差為1250Pa時，理論方法計算玻璃中心點處的非常大撓度為5.05mm，而相應的壓力差荷載作用下，試驗測得的中心點處非常大撓度為3.81mm。理論結(jié)果比相應條件下的試驗結(jié)果大25%。由此可知，現(xiàn)行的理論方法的計算結(jié)果偏于保守，利用該理論方法進行中空玻璃幕墻的設計是偏于安全的。

　
　　圖4理論與試驗結(jié)果對比